理想气体在各个热力学过程中的应用是物理化学的重要基础知识，要求学生熟练掌握，但是理想气体作为一个常用系统，过于简单，学生学习后很容易形成误解，例如经常把等温过程热力学能不变的这种特殊性质当成一般性质滥用于其他气体，因此，在教学中先让学生牢固掌握理想气体的基本性质及其应用的基础上，了解实际气体在一些热力学过程中的应用是非常必要的。由于van der Waals方程的数学处理又过于复杂，因此作为过渡，介绍p(V_m - b) = RT实际气体的一般性质及其在部分热力学过程中的应用有很好的教学示范作用。

van der Waals气体状态方程为(p + a/$V_{\text{m}}^{\text{2}}$) (V_m - b) = RT，在较高温度时，分子之间的相互作用力可以忽略，这时a/$V_{\text{m}}^{\text{2}}$项略去，可以得到p(V_m - b) = RT，该式还可以表示为pV_m = RT + bp或p(V- nb) = nRT^[1]。在物理化学硕士研究生考试中该气体的知识点也越来越受到重视，本文总结了p(V_m - b) = RT (b为大于0的常数)实际气体的一般热力学性质及其在一些热力学过程中的应用，并列举了涉及该气体的历年硕士研究生入学试题，希望对教师的课堂教学和学生考研复习有所裨益。

热力学能的热力学基本方程为dU = TdS - pdV，在等温条件下，等式两边对体积求导得，

$\left(\frac{\partial U}{\partial V}\right)_{T}=T\left(\frac{\partial S}{\partial V}\right)_{T}-p$

将麦克斯韦关系式(∂S/∂V)_T = (∂p/∂T)_V代入，得

$\left(\frac{\partial U}{\partial V}\right)_{T}=T\left(\frac{\partial p}{\partial T}\right)_{V}-p$

因为p = RT/(V_m - b)，所以(∂p/∂T)_V = R/(V_m - b)，代入得(∂U/∂V)_V = RT/(V_m - b) - p = 0，即

${(\frac{{\partial U}}{{\partial V}})_T}= 0$

这说明p(V_m - b) = RT，实际气体的热力学能仅仅是温度的函数，即该气体在等温过程中热力学能保持不变，∆U = 0，该结果可以表达为以下三种形式：

$U=f(T), \quad\left(\frac{\partial U}{\partial V}\right)_{T}=0, \quad\left(\frac{\partial U}{\partial p}\right)_{T}=0。$

设U = f (T，V)，则其全微分关系式为dU = C_VdT + (∂U/∂V)_TdV，因为(∂U/∂V)_T = 0，得到

$\mathrm{d} U=C_{V} \mathrm{~d} T$

这个求热力学能的公式适用于该气体的任何过程，也就是该气体在非等温过程：绝热、等压、等容、任意过程中，热力学能的变化均可以用dU = C_VdT求得，这一点相同于理想气体。

$C_{p}-C_{V}=\left(\frac{\partial H}{\partial T}\right)_{p}-\left(\frac{\partial U}{\partial T}\right)_{V}=\left(\frac{\partial U+p V}{\partial T}\right)_{p}-\left(\frac{\partial U}{\partial T}\right)_{V}=\left(\frac{\partial U}{\partial T}\right)_{p}+p\left(\frac{\partial V}{\partial T}\right)_{p}-\left(\frac{\partial U}{\partial T}\right)_{V}$

$ \because \quad\left(\frac{\partial U}{\partial T}\right)_{p}=\left(\frac{\partial U}{\partial V}\right)_{T}\left(\frac{\partial V}{\partial T}\right)_{p}$代入上式，整理得

$C_{p}-C_{V}=\left[p+\left(\frac{\partial U}{\partial V}\right)_{T}\right]\left(\frac{\partial V}{\partial T}\right)_{p}$

$ p\left(V_{\mathrm{m}}-b\right)=R T$可以表达为$ p V=n R T+n b p, \quad V=n R T / p+n b, \quad(\partial V / \partial T)_{p}=n R / p, \quad(\partial U / \partial V)_{T}=0$代入上式，得

$C_{p}-C_{V}=n R \text { 或 } C_{p, \mathrm{~m}}-C_{V, \mathrm{~m}}=R$

理想气体等压热容与等容热容之间的关系也具有上述表达式。

当p(V_m - b) = RT实际气体由始态(p₁，V₁)，经过等温过程到达终态(p₂，V₂)，因为该气体的热力学能仅仅是温度的函数，所以等温过程中∆U = 0，Q = -W，因为热和体积功是过程量，所以在等温过程的三个不同途径，即绝热向真空膨胀、等温等外压、等温可逆过程的求法分别不同，而H、S、A、G是状态函数，ΔH、ΔS、ΔG、ΔA在上述始终态相同的三个不同途径，具有相同的值。具体计算如下表 1所示。

通过表中的总结可以看出，W、Q、∆U、ΔS、ΔA用压力表示的表达式与理性气体相同，而ΔH和与焓相关的ΔG的表达式与理性气体不同。

[例1] (中国海洋大学2005年硕士研究生入学试题)某实际气体状态方程为

pV_m = RT + bp，式中b为大于0的常数，当该气体经绝热向自由膨胀后，气体的温度。

[解] 该气体经绝热向自由膨胀过程，Q = 0，W = 0，∆U = 0，因为该气体的热力学能仅仅是温度的函数，所以温度不变。

[例2] (南京大学2004年硕士研究生入学试题)一直到1000p^Ө，氮气仍服从下列状态方程式p(V_m - b) = RT，式中常数b = 3.90 × 10^-2 dm³∙mol^-1，在500 K，1 mol N₂ (g)从1000p^Ө等温膨胀到p^Ө，计算ΔU、ΔH、ΔS、ΔG、ΔA。

[解] 前已证明p(V_m - b) = RT实际气体的热力学能仅仅温度的函数，在该等温过程中：ΔU = 0

$\Delta H =\Delta U+\Delta(p V)=\Delta(p V)=\Delta(n R T+n b p)=n b\left(p_{2}-p_{1}\right) \\=1 \mathrm{~mol} \times 3.90 \times 10^{-2} \mathrm{dm}^{3} \cdot \mathrm{mol}^{-1}(100-1000 \times 100) \mathrm{kPa}=-3896.1 \mathrm{~J} \\\Delta S =Q_{\mathrm{r}} / T=n R \ln \left(p_{1} / p_{2}\right)=1 \mathrm{~mol} \times 8.314 \mathrm{~J} \cdot \mathrm{K}^{-1} \cdot \mathrm{mol}^{-1} \ln \left(1000 p^{\Theta} / p^{\Theta}\right)=57.4 \mathrm{~J} \cdot \mathrm{K}^{-1} \\\Delta A =\Delta U-T \Delta S=-T \Delta S=-500 \mathrm{~K} \times 57.4 \mathrm{~J} \cdot \mathrm{K}^{-1}=-28.7 \mathrm{~kJ} \\\Delta G =\Delta H-T \Delta S=-3896.1 \mathrm{~J}-500 \mathrm{~K} \times 57.4 \mathrm{~J} \cdot \mathrm{K}^{-1}=-32.6 \mathrm{~kJ}$

绝热可逆过程Q_r = 0，所以δW = dU，因为该气体任何过程dU = C_VdT，所以

$\begin{array}{l}-p \mathrm{~d} V=C_{V} \mathrm{~d} T \\-[n R T /(V-n b)] \mathrm{d} V=C_{V} \mathrm{~d} T \\-n R[\mathrm{~d} V /(V-n b)]=C_{V} \mathrm{~d} T / T \\-n R \mathrm{~d} \ln (V-n b)=C_{V} \mathrm{~d} \ln T\end{array}$

代入C_p - C_V = nR，两边再除以C_V

$-\left[\left(C_{p}-C_{V}\right) / C_{V}\right] \mathrm{d} \ln (V-n b)=\mathrm{d} \ln T, \quad \text { 设 } C_{p} / C_{V}=C_{p, \mathrm{~m}} / C_{V, \mathrm{~m}}=\gamma$

(1) $\begin{array}{l}-(\gamma-1) \mathrm{d} \ln (V-n b)=\mathrm{d} \ln T \\\mathrm{~d} \ln T+(\gamma-1) \mathrm{d} \ln (V-n b)=0 \\T(V-n b)^{(\gamma-1)}=\text { 常数 }\end{array}$

利用p(V - nb) = nRT，还可以得

(2) $\begin{array}{l}p(V-n b)^{\gamma}=\text { 常数 } \end{array}$

(3) $T^{\gamma} p^{(1-\gamma)}=\text { 常数 }$

式(1)、式(2)、式(3)是p(V_m - b) = RT实际气体绝热可逆过程方程，和理想气体的区别在于体积项部分。

理想气体绝热可逆过程体积功：

$W=\frac{p_{2} V_{2}-p_{1} V_{1}}{\gamma-1}=\frac{n R\left(T_{2}-T_{1}\right)}{\gamma-1}=\int C_{V} \mathrm{~d} T, $

可以证明p (V_m - b) = RT实际气体在绝热可逆过程体积功为

$W=\frac{p_{2}\left(V_{2}-n b\right)-p_{1}\left(V_{1}-n b\right)}{\gamma-1}=\frac{n R\left(T_{2}-T_{1}\right)}{\gamma-1}=\int C_{V} \mathrm{~d} T$

[例3] (北京化工大学2016年硕士研究生入学试题)某实际气体服从状态方程

p(V_m - b) = RT，其中b是大于零的常数。

(1) 证明该气体的热力学能只是温度的函数；

(2) 推出该气体的绝热可逆过程方程： $ T_{2} / T_{1}=\left[\left(V_{1}-n b\right) /\left(V_{2}-n b\right)\right]^{R / C_{V, \mathrm{~m}}}$

[解]

(1) 证明该气体的热力学能只是温度的函数，请参考前面的内容；

(2) 该气体的绝热可逆过程方程的推导，请参考前面的内容，其中温度和体积之间的关系为：

T(V - nb)^(γ-1) = 常数，该式还可以表示为$T_{1}\left(V_{1}-n b\right)^{(\gamma-1)}=T_{2}\left(V_{2}-n b\right)^{(\gamma-1)} $，

即$ T_{2} / T_{1}=\left[\left(V_{1}-n b\right) /\left(V_{2}-n b\right)\right]^{(\gamma-1)}$

$\gamma-1=C_{p, \mathrm{~m}} / C_{V, \mathrm{~m}}-1=\left(C_{p, \mathrm{~m}}-C_{V, \mathrm{~m}}\right) / C_{V, \mathrm{~m}}=R / C_{V, \mathrm{~m}} $代入上式，得

$ T_{2} / T_{1}=\left[\left(V_{1}-n b\right) /\left(V_{2}-n b\right)\right]^{R / C_{V, \mathrm{~m}}}$

焦耳实验中气体发生绝热向真空膨胀过程，因为Q = 0，W = 0，所以∆U = 0，温度保持不变，所以

$\mu_{\mathrm{J}}=\left(\frac{\partial T}{\partial p}\right)_{U}=0$

上述结果也可以通过数学方法证明：

根据欧拉循环关系式${(\frac{{\partial U}}{{\partial T}})_p}{(\frac{{\partial T}}{{\partial p}})_U}{(\frac{{\partial p}}{{\partial U}})_T}$= -1，则焦耳系数

$\mu_{\mathrm{J}}=\left(\frac{\partial T}{\partial p}\right)_{U}=-\left(\frac{\partial T}{\partial U}\right)_{p}\left(\frac{\partial U}{\partial p}\right)_{T}$

由热力学基本方程dU= TdS- pdV，在等温下，等式两边对压力求导，得

${(\frac{{\partial U}}{{\partial p}})_T}=T{(\frac{{\partial S}}{{\partial p}})_T}-p{(\frac{{\partial V}}{{\partial p}})_T}$

根据麦克斯韦关系式和该气体的物态方程可以进行下列推导：

$\begin{array}{l}T\left(\frac{\partial S}{\partial p}\right)_{T}=-T\left(\frac{\partial V}{\partial T}\right)_{p}=-T\left[\frac{\partial}{\partial T}\left(\frac{n R T}{p}+n b\right)\right]_{p}=-n R T / p \\p\left(\frac{\partial V}{\partial p}\right)_{T}=p\left[\frac{\partial}{\partial p}\left(\frac{n R T}{p}+n b\right)\right]_{T}=-n R T / p\end{array}$

将两个结果代入，得出：

$\begin{array}{l}\left(\frac{\partial U}{\partial p}\right)_{T}=T\left(\frac{\partial S}{\partial p}\right)_{T}-p\left(\frac{\partial V}{\partial p}\right)_{T}=0 \\\mu_{\mathrm{J}}=\left(\frac{\partial T}{\partial p}\right)_{U}=-\left(\frac{\partial T}{\partial U}\right)_{p}\left(\frac{\partial U}{\partial p}\right)_{T}=0^{[2]}\end{array}$

等焓、绝热、压力减小是Joule-Thomson实验的三大基本特征，可以用Joule-Thomson系数$\mu _{\mathrm{J}-\mathrm{T}}= (\partial T / \partial p)_{H}$衡量气体节流膨胀后制冷或制热的能力^[4]。

设H = f (T，p)，焓的全微分关系式

$\mathrm{d} H=\left(\frac{\partial H}{\partial T}\right)_{p} \mathrm{~d} T+\left(\frac{\partial H}{\partial p}\right)_{T} \mathrm{~d} p=C_{p} \mathrm{~d} T+\left(\frac{\partial H}{\partial p}\right)_{T} \mathrm{~d} p$

在Joule-Thomson实验中dH = 0，所以

$\mu_{\mathrm{J}-\mathrm{T}}=\left(\frac{\partial T}{\partial p}\right)_{H}=-\frac{1}{C_{p}}\left(\frac{\partial H}{\partial p}\right)_{T}$

由$ \mathrm{d} H=T \mathrm{~d} S+V \mathrm{~d} p$，在等温下，等式两边对压力求导，得$ (\partial H / \partial p)_{T}=T(\partial S / \partial p)_{T}+V$

把麦克斯韦关系式$ (\partial S / \partial p)_{T}=-(\partial V / \partial T)_{p}$代入上式，得

$\begin{array}{l}\left(\frac{\partial H}{\partial p}\right)_{T}=-T\left(\frac{\partial V}{\partial T}\right)_{p}+V \\\because \quad V=\frac{n R T}{p}+n b \quad T\left(\frac{\partial V}{\partial T}\right)_{p}=-n R T / p \\\left(\frac{\partial H}{\partial p}\right)_{T}=n b\end{array}$

代入${\mu _{{\text{J - T}}}}$系数的表达式中

$\mu_{\mathrm{J}-\mathrm{T}}=\left(\frac{\partial T}{\partial p}\right)_{H}=-\frac{1}{C_{p}}\left(\frac{\partial H}{\partial p}\right)_{T}=-\frac{n b}{C_{p}} <0$

因为在节流膨胀过程中压力减小p₂ < p₁，所以T₂ > T₁，即该气体节流膨胀后温度升高，这说明p(V_m - b) = RT实际气体无法通过节流膨胀进行液化。

[例4](中国科学院大学2000年硕士研究生入学试题)已知1 mol氢气的物态方程

p(V - b) = RT，(b > 0)，若该气体经一个绝热的自由膨胀过程由始态(T₁，V₁)到达终态体积V₂。

求：(1) 终态的温度T₂；

(2) 过程的ΔU、ΔH、ΔS；

(3) 计算说明该气体经过节流膨胀后，温度如何变化？

[解]

当物质的量为1 mol时，p(V_m - b) = RT实际气体物态方程为p(V - b) = RT，前面已证明该气体的热力学能仅仅是温度的函数和Joule-Thomson系数μ_J-T = - nb/C_p < 0。

(1) 因为在绝热自由膨胀过程中Q = 0，W = 0，所以∆U = 0，所以温度保持不变，T₂ = T₁，即该气体绝热自由膨胀过程为等温过程。

(2) ∆U =0；

$\begin{array}{l}\begin{aligned}\Delta H &=\Delta U+\Delta(p V)=\Delta(p V)=\Delta(R T+b p)=\Delta(b p)=b\left(p_{2}-p_{1}\right) \\&=b R T\left(\frac{1}{V_{2}-b}-\frac{1}{V_{1}-b}\right)=\frac{b R T\left(V_{1}-V_{2}\right)}{\left(V_{2}-b\right)\left(V_{1}-b\right)}\end{aligned} \\\Delta S=Q_{\mathrm{r}} / T=R \ln \left[\left(V_{2}-b\right) /\left(V_{1}-b\right)\right]\end{array}$

(3) $ \mu_{\mathrm{J}-\mathrm{T}}=(\partial T / \partial p)_{H}=-\left(1 / C_{p}\right)(\partial H / \partial p)_{T}=-b / C_{p} <0$，因为节流膨胀过程p₂ < p₁，所以T₂ > T₁，说明该气体经过节流膨胀后，温度升高。

根据物态方程pV_m = RT + bp，V_m= RT/p + b，代入dμ= V_mdp中

dμ= V_mdp = (RT/p + b) dp，积分后得

$\mu\left(T, p_{2}\right)-\mu\left(T, p_{1}\right)=R T \ln \left(p_{2} / p_{1}\right)+b\left(p_{2}-p_{1}\right)$

将$p_{1}=p^{\ominus} $代入得：

$\begin{array}{l}\mu(T, p)-\mu\left(T, p^{\ominus}\right)=R T \ln \left(p / p^{\Theta}\right)+b\left(p-p^{\ominus}\right) \\\mu(T, p)=\mu\left(T, p^{\Theta}\right)+R T \ln \left(p / p^{\Theta}\right)+b\left(p-p^{\Theta}\right) \\\mu(T, p)=\mu\left(T, p^{\Theta}\right)+R T \ln \left(p / p^{\Theta}\right)+b p+\mathrm{C}(\text { 常数项 })\end{array}$

美国化学家G. N. Lewis提出了逸度f的概念，对压力进行了修正之后，p(V_m - b) = RT实际气体的化学势表达式为

$\mu=\mu^{\Theta}(T)+R T \ln \left(f / p^{\ominus}\right)$

其中逸度$f = \gamma p$，$\gamma $为逸度系数。

由公式$\int_{{\mu ^ * }}^\mu {{\text{d}}\mu } $=$RT\int_{{f^*}}^f {{\text{d}}\ln f} $=$\int_{{p^*}}^p {{V_{\text{m}}}{\text{d}}p} $=$\int_{{p^*}}^p {(\frac{{RT}}{p}{\text{ + }}b{\text{) d}}p} $，“^*”号表示压力极低的状态，在这种情况下f^*= p^*，积分后得

$\begin{array}{l}R T \ln f-R T \ln f^{*}=R T \ln \left(p / p^{*}\right)+b\left(p-p^{*}\right) \\R T \ln f-R T \ln f^{*}=R T \ln p-R T \ln p^{*}+b\left(p-p^{*}\right)\end{array}$

由式f^*=p^*，p^* ≈ 0，得到RTlnf= RTlnp +$bp$，两边除以RT，得

$\ln f=\ln p+b p / R T$

f= pexp(bp/RT)，与f= γp对比可以得出γ = exp(bp/RT)。

通过化学势的表达式$\mu(T, p)=\mu\left(T, p^{\ominus}\right)+R T \ln \left(p / p^{\Theta}\right)+b\left(p-p^{\Theta}\right) $，可以分别推导五个热力学函数的表达式：

(4) $G_{\mathrm{m}}(T, p)=G_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\ominus}\right)+R T \ln \left(p / p^{\Theta}\right)+b\left(p-p^{\Theta}\right)$

(5) $S_{\mathrm{m}}(T, p)=-\left(\frac{\partial G_{\mathrm{m}}}{\partial T}\right)_{p, n_{k}}=-\left[\frac{\partial G_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\ominus}\right)}{\partial T}\right]_{p, n_{k}}-R \ln \left(p / p^{\Theta}\right)$

(6) $\begin{array}{l}S_{\mathrm{m}}(T, p)=S_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\ominus}\right)-R \ln \left(p / p^{\Theta}\right) \\H_{\mathrm{m}}(T, p)=G_{\mathrm{m}}(T, p)+T S_{\mathrm{m}}(T, p) \\\quad=G_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)+R T \ln \left(p / p^{\Theta}\right)+b\left(p-p^{\Theta}\right)+T S_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)-R T \ln \left(p / p^{\Theta}\right) \\\quad=G_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)+T S_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)+b\left(p-p^{\Theta}\right) \\\because \quad G_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)+T S_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)=H_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right) \\H_{\mathrm{m}}(T, p)=H_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\mathrm{O}}\right)+b\left(p-p^{\mathrm{O}}\right) \\U_{\mathrm{m}}(T, p)=H_{\mathrm{m}}(T, p)-p V_{\mathrm{m}}\end{array}$

将H_m(T, p) = H_m(T, p^Ө) + b(p - p^Ө)和pV_m = RT + bp代入上式

$\begin{aligned}U_{\mathrm{m}}(T, p) &=H_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)+b\left(p-p^{\Theta}\right)-(R T+\underline{b p}) \\&=H_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\ominus}\right)-b p^{\Theta}-R T\end{aligned}$

将$ H_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)=U_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)+p ^{\Theta} V_{\mathrm{m}}$代入上式

(7) $\begin{array}{l}U_{\mathrm{m}}(T, p)=U_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\ominus}\right)+p \ominus V_{\mathrm{m}}-b p^{\ominus}-R T \\\because \quad p^{\Theta} V_{\mathrm{m}}=R T+b p^{\Theta} \\U_{\mathrm{m}}(T, p)=U_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\ominus}\right)\end{array}$

即该气体的热力学能仅仅是温度的函数。

$A_{\mathrm{m}}(T, p)=U_{\mathrm{m}}(T, p)-T S_{\mathrm{m}}(T, p)=U_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\ominus}\right)-T S_{\mathrm{m}}(T, p)$

将$ S_{\mathrm{m}}(T, p)=S_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)-R \ln \left(p / p^{\ominus}\right)$代入上式

(8) $\begin{array}{l}A_{\mathrm{m}}(T, p)=U_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\ominus}\right)-T S_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\ominus}\right)+R T \ln \left(p / p^{\ominus}\right) \\A_{\mathrm{m}}(T, p)=A_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)+R T \ln \left(p / p^{\Theta}\right)\end{array}$

利用(4)式到(8)式，很容易推导出该气体由始态(T，p₁，V₁)，经过等温过程到达终态(T，p₂，V₂)时，五个热力学函数的变化：

$\begin{aligned}\Delta S_{\mathrm{m}} &=S_{\mathrm{m}}\left(T, p_{2}\right)-S_{\mathrm{m}}\left(T, p_{1}\right) \\&=S_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)-R \ln \left(p_{2} / p^{\Theta}\right)-\left[S_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)-R \ln \left(p_{1} / p^{\Theta}\right)\right] \\&=R \ln \left(p_{1} / p_{2}\right)=R \ln \left[\left(V_{\mathrm{m}, 2}-b\right) /\left(V_{\mathrm{m}, 1}-b\right)\right] \\\Delta U_{\mathrm{m}} &=U_{\mathrm{m}}\left(T, p_{2}\right)-U_{\mathrm{m}}\left(T, p_{1}\right)=U_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)-U_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)=0\end{aligned}$

$\begin{aligned}\Delta H_{\mathrm{m}} &=H_{\mathrm{m}}\left(T, p_{2}\right)-H_{\mathrm{m}}\left(T, p_{1}\right) \\&=H_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)+b\left(p_{2}-p^{\Theta}\right)-\left[H_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)+b\left(p_{1}-p^{\Theta}\right)\right] \\&=b\left(p_{2}-p_{1}\right) \\\Delta G_{\mathrm{m}} &=G_{\mathrm{m}}\left(T, p_{2}\right)-G_{\mathrm{m}}\left(T, p_{1}\right) \\&=G_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)+R T \ln \left(p_{2} / p^{\Theta}\right)+b\left(p_{2}-p^{\ominus}\right)-\left[G_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\ominus}\right)+R T \ln \left(p_{1} / p^{\Theta}\right)+b\left(p_{1}-p^{\Theta}\right)\right] \\&=R T \ln \left(p_{2} / p_{1}\right)+b\left(p_{2}-p_{1}\right) \\\Delta A_{\mathrm{m}} &=A_{\mathrm{m}}\left(T, p_{2}\right)-A_{\mathrm{m}}\left(T, p_{1}\right) \\&=A_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)+R T \ln \left(p_{2} / p^{\Theta}\right)-\left[A_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)+R T \ln \left(p_{1} / p^{\Theta}\right)\right] \\&=R T \ln \left(p_{2} / p_{1}\right)\end{aligned}$

利用化学势导出的五个热力学函数的表达式来推导p(V_m - b) = RT实际气体在等温过程中五个热力学函数的变化，得出了与前面一致的结果。

[例5] 设气体B遵守下列物态方程pV_m = RT + bp (b为大于零的常数)。

(1) 请导出其化学势、熵、焓的表达式；

(2) 导出在(T, p₁) → (T, p₂)过程的逸度比；

(3) 设B在p^Ө为理想气体，求其在298 K，20p^Ө的逸度^[3]。

[解]

(1) 推导过程请参考上面的内容：

$\begin{array}{l}\mu(T, p)=\mu\left(T, p^{\ominus}\right)+R T \ln \left(p / p^{\ominus}\right)+b\left(p-p^{\ominus}\right) \\S_{\mathrm{m}}(T, p)=S_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)-R \ln \left(p / p^{\Theta}\right) \\H_{\mathrm{m}}(T, p)=H_{\mathrm{m}}\left(T, p^{\Theta}\right)+b\left(p-p^{\ominus}\right)\end{array}$

(2) 推导f= pexp(bp/RT)过程请参考上面：

$f_{2} / f_{1}=\left(p_{2} / p_{1}\right) \exp \left[b\left(p_{2}-p_{1}\right) / R T\right]$

(3) 设B在p^Ө为理想气体，f₁ = p₁ = p^Ө，p₂ = 20p^Ө代入上式得

$\begin{array}{l}f_{2} / p^{\Theta}=\left(20 p^{\ominus} / p^{\ominus}\right) \exp \left[b\left(20 p^{\Theta}-p^{\Theta}\right) /(R T)\right] \\f_{2}=20 p^{\Theta} \exp \left[b\left(20 p^{\Theta}-p^{\Theta}\right) /(R T)\right] \\\quad=20 \times 100 \mathrm{kPa} \times 1000 \exp \left[(b \times 19 \times 100 \mathrm{kPa} \times 1000) /\left(8.314 \mathrm{~J} \cdot \mathrm{K}^{-1} \cdot \mathrm{mol}^{-1} \times 298 \mathrm{~K}\right)\right] \\\quad=2.0 \times 10^{6} \exp (766.9 b) \mathrm{Pa}\end{array}$

由以上内容可以总结，p(V_m - b) = RT实际气体的热力学能仅仅是温度的函数、等压热容与等容热容之差C_p - C_V = nR，等温、绝热可逆等热力学过程中，用压力表示的一些热力学量的计算与理想气体具有相同的性质，通过做大量的习题可以更深入地掌握该气体和理想气体之间的联系和区别，进一步探索其他更复杂的实际气体的热力学性质。